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　　一、1250竄輥使用和燒箱過(guò)程介紹
　　軋鋼1250生產(chǎn)線于2006年12月投產(chǎn)后，竄輥（橫移）裝置未投入使用，于2008年初才開始使用，同年6月3日開始投入CVC輥型。到2010年2月，竄輥裝置使用的2年時(shí)間內(nèi)運(yùn)行平穩(wěn)，極少有燒箱現(xiàn)象。
　　從2010年3月初開始出現(xiàn)頻繁燒箱，現(xiàn)象是使用竄輥就燒箱，停竄就不燒，當(dāng)時(shí)由于備用軸承量少，大量燒箱造成了不能正常換輥，為了避免停產(chǎn)，被迫停止竄輥，為此產(chǎn)生大量邊鼓質(zhì)量異議，給公司造成巨大損失。
　　此后兩年以來(lái)軋鋼廠一直采取各種措施，力圖減少燒箱量。
　　二、燒箱原因分析
　　2.1 燒箱原因：燒箱時(shí)軸承的破壞現(xiàn)象，有的是推力軸承碎裂，有的是四列軸承靠近推力軸承的列破壞。分析造成軸承破壞的原因，一是軸承受到較大的非正常外力，二是軸承工作環(huán)境和狀態(tài)惡劣，再就是軸承抗破壞能力差。
　　2.2 破壞力的產(chǎn)生：工作輥軸承受到的Z大破壞力是軸向力。軸向力主要有軋制力產(chǎn)生的軸向分力和竄輥力。
　　各種因素造成的精軋工作輥中心線與支承輥中心線的平行度偏差、精軋工作輥中心線與軋制中心線垂直度的偏差、以及精軋工作輥中心線的水平度偏差，都可使軋制力產(chǎn)生較大的軸向分力。從目前情況看，竄輥時(shí)固定塊和移動(dòng)塊之間的滑板的不均勻磨損、移動(dòng)塊和箱體之間的滑板的不均勻磨損、以及各種滑板安裝基面的不均勻腐蝕等因素造成的精軋工作輥中心線與支承輥中心線的平行度偏差是是軋制軸向力產(chǎn)生的Z主要原因。
　　竄輥力是精軋工作輥系軸向竄動(dòng)的工作動(dòng)力，而一旦某些因素造成竄動(dòng)阻力非正常增大，就會(huì)使竄輥力增大。
　　2.3 軸向力對(duì)箱體的破壞作用：一般情況下，較大的軸向力和竄輥力，直接作用于推力軸承，如超過(guò)軸承的載荷極限，就會(huì)直接造成推力軸承破壞。情況更為嚴(yán)重的是，現(xiàn)在由于竄輥裝置已使用較長(zhǎng)時(shí)間，帶動(dòng)和定位工作輥系的移動(dòng)塊，其本身的定位間隙已較大，且對(duì)應(yīng)于同一個(gè)軸承箱兩側(cè)的移動(dòng)塊間隙不一致，如圖一。 　　當(dāng)軸向力作用于箱體上時(shí)，單側(cè)受力或兩側(cè)力大小懸殊，形成扭矩，而此時(shí)如果箱體和機(jī)架窗口間的間隙較大，就會(huì)造成箱體較大的扭轉(zhuǎn)，使四列軸承扭轉(zhuǎn)而處于小范圍局部受力的惡劣工作狀態(tài)，造成軸承破壞。
　　2.4 箱體狀態(tài)差是燒箱因素之一：由于近兩年來(lái)燒箱多，燒箱時(shí)軸承箱體高溫受力產(chǎn)生的變形和疲勞，如圖二中尺寸A1、A2相差較大，使箱體軸承位與軸承接觸面的吻合狀態(tài)不良，也是造成燒箱的重要要原因之一。并且燒箱造成箱體狀態(tài)劣化，箱體狀態(tài)劣化造成更多燒箱，處于惡性循環(huán)狀態(tài)。

圖2

　　2.5 軸承質(zhì)量也是燒箱原因之一：原來(lái)我們一直使用價(jià)格低的普通軸承鋼軸承，硬度強(qiáng)度抗磨性都較差，滾子和滾道都容易產(chǎn)生嚴(yán)重的點(diǎn)蝕甚至壓痕，而采用高質(zhì)量的滲碳鋼軸承極少有此類現(xiàn)象出現(xiàn)。
　　2.6 箱體裝配質(zhì)量：裝配質(zhì)量尤其是軸承間隙是否合適也是影響燒箱的重要因素。
　　2.7 其它因素：軋輥軸承和箱體在沖擊性大載荷、混有氧化鐵微粉的軋輥冷卻水沖刷環(huán)境下工作，如果密封不良造成的箱體進(jìn)水、潤(rùn)滑脂抗乳化性差使軸承潤(rùn)滑狀態(tài)不好，也會(huì)降低軸承抗破壞能力。
　　三、采取的措施和效果
　　3.1 成立攻關(guān)小組、措施責(zé)任落實(shí)到人。
　　3.2 針對(duì)竄輥裝置老化，間隙難以得到有效控制，2010年訂購(gòu)了2套竄輥（橫移）裝置，于2011年10月1250大修時(shí)更換到竄輥裝置狀態(tài)Z差的F5和F6兩架軋機(jī)，到目前使用效果良好，這兩架軋機(jī)基本不燒箱。目前狀態(tài)Z差的是F4和F3兩架軋機(jī)，由于固定塊和移動(dòng)塊之間的腐蝕和偏磨損短的檢修時(shí)間無(wú)法處理，現(xiàn)在只能采用調(diào)整移動(dòng)塊和箱體間的滑板等臨時(shí)性措施。另外訂購(gòu)的2套竄輥裝置大約6月份能到貨，等1250大修時(shí)換到F4、F3機(jī)架上。
　　3.3 改造軸承結(jié)構(gòu)，2012年初，我公司和銀河軸承廠聯(lián)合對(duì)軸承軸承結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造，改造的軸承3月底到貨，4月1日開始在當(dāng)時(shí)燒箱Z嚴(yán)重的F4機(jī)架上試用，目前來(lái)看，改造效果較好，需要進(jìn)一步觀察確認(rèn)。
　　3.4 維修車間自己制造了軋機(jī)窗口測(cè)量裝置，定期對(duì)每架軋機(jī)進(jìn)行測(cè)量調(diào)整，保證機(jī)架窗口尺寸和對(duì)中性；同時(shí)軋輥工段認(rèn)真調(diào)整軸承箱滑板尺寸和對(duì)中性。 以此嚴(yán)格控制精軋工作輥和支承輥中心線平行度以及和軋制中心線的垂直度，盡量減小軸向力。
　　目前來(lái)看，此項(xiàng)是控制燒箱的Z關(guān)鍵項(xiàng)。
　　3.5 在保證順利換輥的前提下，盡量減小箱體與機(jī)架間間隙，當(dāng)箱體受到較大扭矩時(shí)限制其扭轉(zhuǎn)量，使扭力作用不到軸承上。
　　目前來(lái)看，此項(xiàng)也是控制燒箱的關(guān)鍵項(xiàng)。
　　3.6 調(diào)整箱體兩側(cè)移動(dòng)塊使其間隙一致，同時(shí)改善零位標(biāo)定方法和增加零位標(biāo)定次數(shù)，力圖減小軸向力產(chǎn)生的扭矩。
　　3.7 認(rèn)真調(diào)整軸承箱推力軸承軸向間隙，保證在0.70±0.05mm。
　　3.8 更換普通軸承鋼材質(zhì)的軸承為滲碳鋼軸承；聯(lián)系新的軸承廠家對(duì)比使用效果。現(xiàn)在已使用銀河產(chǎn)的滲碳鋼軸承， 并訂購(gòu)了大連冶金軸承有限公司、鞍山新興冶金軸承廠的滲碳鋼軸承。
　　3.9 對(duì)磨損嚴(yán)重的軋輥密封及時(shí)更換。
　　3.10 對(duì)軸承位橢圓度大于0.2mm的軸承箱體暫停使用。
　　3.11 建議試用抗乳化性能好的軋輥軸承專用潤(rùn)滑脂。